1 引言
目前,航天器夾層結(jié)構(gòu)所用的芯材主要有鋁蜂窩、Nomex蜂窩,其中鋁蜂窩的用量最大,用于主承力結(jié)構(gòu)和次承力結(jié)構(gòu)。近年來(lái),歐美航天領(lǐng)域開(kāi)始在一些航天器的結(jié)構(gòu)上使用泡沫夾層結(jié)構(gòu),如Delta火箭的整流罩、鼻錐、隔熱屏等結(jié)構(gòu),SAR天線的多邊形夾層結(jié)構(gòu)板、探測(cè)器桁架結(jié)構(gòu)的支撐桿等。在眾多的泡沫材料中,聚甲基丙烯酰亞胺(簡(jiǎn)稱(chēng)PMI)是在相同密度的條件下,比強(qiáng)度和比模量最高的泡沫材料。目前已商品化的PMI泡沫有德國(guó)贏創(chuàng)德固賽( Evonik Degussa )公司生產(chǎn)的ROHACELL®和日本積水化學(xué)公司生產(chǎn)的FORMAC®。
雖然,泡沫夾層結(jié)構(gòu)在國(guó)外的航天器上已使用多年,但國(guó)內(nèi)航天領(lǐng)域?qū)@種泡沫夾層結(jié)構(gòu)的研究和應(yīng)用才剛剛起步,無(wú)論是在材料性能、還是工藝研究方面,都還需廣泛、深入地開(kāi)展工作。本文針對(duì)ROHACELL®51WF(以下簡(jiǎn)稱(chēng)51WF)和ROHACELL®71XT(以下簡(jiǎn)稱(chēng)71XT)兩個(gè)牌號(hào)的泡沫材料進(jìn)行了研究,得到了一些試驗(yàn)數(shù)據(jù),并將其與常用的鋁蜂窩芯材性能作了比較,分析了PMI泡沫材料用于航天器結(jié)構(gòu)上的優(yōu)勢(shì)與劣勢(shì),展望了其應(yīng)用前景。
目前,航天器夾層結(jié)構(gòu)所用的芯材主要有鋁蜂窩、Nomex蜂窩,其中鋁蜂窩的用量最大,用于主承力結(jié)構(gòu)和次承力結(jié)構(gòu)。近年來(lái),歐美航天領(lǐng)域開(kāi)始在一些航天器的結(jié)構(gòu)上使用泡沫夾層結(jié)構(gòu),如Delta火箭的整流罩、鼻錐、隔熱屏等結(jié)構(gòu),SAR天線的多邊形夾層結(jié)構(gòu)板、探測(cè)器桁架結(jié)構(gòu)的支撐桿等。在眾多的泡沫材料中,聚甲基丙烯酰亞胺(簡(jiǎn)稱(chēng)PMI)是在相同密度的條件下,比強(qiáng)度和比模量最高的泡沫材料。目前已商品化的PMI泡沫有德國(guó)贏創(chuàng)德固賽( Evonik Degussa )公司生產(chǎn)的ROHACELL®和日本積水化學(xué)公司生產(chǎn)的FORMAC®。
雖然,泡沫夾層結(jié)構(gòu)在國(guó)外的航天器上已使用多年,但國(guó)內(nèi)航天領(lǐng)域?qū)@種泡沫夾層結(jié)構(gòu)的研究和應(yīng)用才剛剛起步,無(wú)論是在材料性能、還是工藝研究方面,都還需廣泛、深入地開(kāi)展工作。本文針對(duì)ROHACELL®51WF(以下簡(jiǎn)稱(chēng)51WF)和ROHACELL®71XT(以下簡(jiǎn)稱(chēng)71XT)兩個(gè)牌號(hào)的泡沫材料進(jìn)行了研究,得到了一些試驗(yàn)數(shù)據(jù),并將其與常用的鋁蜂窩芯材性能作了比較,分析了PMI泡沫材料用于航天器結(jié)構(gòu)上的優(yōu)勢(shì)與劣勢(shì),展望了其應(yīng)用前景。
2 材料性能
本文通過(guò)試驗(yàn)研究了作為航天器材料的幾個(gè)重要性能,包括物理性能、力學(xué)性能、吸濕性能、壓縮蠕變性能和熱真空性能,試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)源于中國(guó)空間技術(shù)研究院、德國(guó)贏創(chuàng)德固賽公司和美國(guó)航空航天局(NASA)等研究機(jī)構(gòu)的試驗(yàn)報(bào)告。
本文通過(guò)試驗(yàn)研究了作為航天器材料的幾個(gè)重要性能,包括物理性能、力學(xué)性能、吸濕性能、壓縮蠕變性能和熱真空性能,試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)源于中國(guó)空間技術(shù)研究院、德國(guó)贏創(chuàng)德固賽公司和美國(guó)航空航天局(NASA)等研究機(jī)構(gòu)的試驗(yàn)報(bào)告。
2.1 物理性能
作為一般夾層結(jié)構(gòu)的芯材,人們關(guān)注的物理性能指標(biāo),包括密度、熱膨脹系數(shù)等;作為功能結(jié)構(gòu)的芯材,除了這兩個(gè)指標(biāo)外,熱性能和電性能也是重點(diǎn)考慮的因素。表1列出51WF和71XT的主要物理性能。
表1 物理性能
性能
|
單位
|
51WF
|
71XT
|
密度
|
kg/m3
|
52
|
75
|
熱膨脹系數(shù)(20℃)
|
1 / K
|
3.11x 10 -5
|
3.13x10 -5
|
熱導(dǎo)率
|
W/m*K
|
0.028~0.034
|
-
|
熱變形溫度
|
℃
|
205
|
240
|
介電常數(shù)(2.0GHz~26.5GHz)
|
1.05~1.11
|
-
|
|
損耗角正切值(2.0GHz~26.5GHz)
|
3~61 x 10-4
|
-
|
2.2 力學(xué)性能
作為夾層結(jié)構(gòu)的芯材,PMI泡沫的基本力學(xué)性能是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所需要的,表2給出了試驗(yàn)測(cè)得的51WF和71XT的各項(xiàng)力學(xué)性能。
作為夾層結(jié)構(gòu)的芯材,PMI泡沫的基本力學(xué)性能是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所需要的,表2給出了試驗(yàn)測(cè)得的51WF和71XT的各項(xiàng)力學(xué)性能。
表2 力學(xué)性能
Table 2 Mechanical properties
Table 2 Mechanical properties
性能
|
單位
|
51WF
|
71XT
|
試驗(yàn)方法
|
壓縮強(qiáng)度
|
MPa
|
0.8
|
1.7
|
ISO 844
|
拉伸強(qiáng)度
|
MPa
|
1.6
|
2.2
|
ISO 527-2
|
剪切強(qiáng)度
|
MPa
|
0.8
|
1.4
|
DIN 53294
|
彈性模量
|
MPa
|
75
|
105
|
ISO 527-2
|
剪切模量
|
MPa
|
24
|
42
|
DIN 53294
|
斷裂延伸率
|
%
|
3
|
4
|
ISO 527-2
|
2.3 吸濕性能
雖然,PMI是閉孔泡沫,但由于加工的原因,表面還是有開(kāi)放性的微孔存在,在空氣中會(huì)吸收水分子。吸濕會(huì)帶來(lái)兩方面不利的影響,一是降低了壓縮蠕變性能,使得泡沫夾層結(jié)構(gòu)的尺寸穩(wěn)定性變差;二是可能造成夾層結(jié)構(gòu)的面板與芯材脫粘。因此,通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試了51WF和71XT的吸濕性能。
圖1是泡沫材料的吸濕量與存放時(shí)間的關(guān)系曲線,試驗(yàn)環(huán)境條件為溫度23℃,相對(duì)濕度50%。由圖1可以看出,51WF的飽和吸濕量為2.6%左右、71XT的飽和吸濕量約為5%,而經(jīng)過(guò)180℃,48h的干燥后,其吸濕量明顯降低,飽和吸濕量約為3.7%。這兩個(gè)牌號(hào)的泡沫材料均在約50d后吸濕達(dá)到飽和。
雖然,PMI是閉孔泡沫,但由于加工的原因,表面還是有開(kāi)放性的微孔存在,在空氣中會(huì)吸收水分子。吸濕會(huì)帶來(lái)兩方面不利的影響,一是降低了壓縮蠕變性能,使得泡沫夾層結(jié)構(gòu)的尺寸穩(wěn)定性變差;二是可能造成夾層結(jié)構(gòu)的面板與芯材脫粘。因此,通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試了51WF和71XT的吸濕性能。
圖1是泡沫材料的吸濕量與存放時(shí)間的關(guān)系曲線,試驗(yàn)環(huán)境條件為溫度23℃,相對(duì)濕度50%。由圖1可以看出,51WF的飽和吸濕量為2.6%左右、71XT的飽和吸濕量約為5%,而經(jīng)過(guò)180℃,48h的干燥后,其吸濕量明顯降低,飽和吸濕量約為3.7%。這兩個(gè)牌號(hào)的泡沫材料均在約50d后吸濕達(dá)到飽和。
注:1) 51WF和71XT測(cè)試前經(jīng)過(guò)干燥處理:130℃ / 2h;
2) HT 表示經(jīng)過(guò)高溫?zé)崽幚? 130℃ / 2h; 180℃ / 48h (以下HT如未特殊說(shuō)明,其含義與此相同)
圖1 吸濕量與存放時(shí)間的關(guān)系
圖1 吸濕量與存放時(shí)間的關(guān)系
2.4 壓縮蠕變性能
除了物理性能、力學(xué)性能、吸濕性能以外,作為芯材還需要確認(rèn)泡沫能不能滿(mǎn)足夾層結(jié)構(gòu)的成型工藝要求。通常在固化過(guò)程中,泡沫必須能夠在一段時(shí)間內(nèi),承受溫度和壓力的綜合作用。所謂的蠕變性能是指材料在一定的溫度情況下,經(jīng)過(guò)一定的時(shí)間,在特定壓力下產(chǎn)生的形變。作為聚合物泡沫材料,PMI具有一定的蠕變性能。
通過(guò)熱壓罐試驗(yàn)測(cè)得未經(jīng)干燥處理的51WF和71XT的質(zhì)量損失率和壓縮蠕變率,結(jié)果見(jiàn)表3。在試驗(yàn)條件1下,兩種泡沫材料均發(fā)生了嚴(yán)重的收縮,橫截面由原來(lái)的矩形變成了梯形。
表3 質(zhì)量損失與壓縮蠕變
牌號(hào)
|
熱壓罐試驗(yàn)條件1
165℃,0.55MPa,2h
|
熱壓罐試驗(yàn)條件2
130℃,0.12MPa,2h
|
||
質(zhì)量損失率(%)
|
壓縮蠕變率(%)
|
質(zhì)量損失率(%)
|
壓縮蠕變率(%)
|
|
51WF
|
1.72
|
——
|
1.97
|
3.46
|
71XT
|
2.92
|
——
|
1.08
|
3.98
|
針對(duì)51WF進(jìn)行干燥(或干燥+高溫)處理后,測(cè)試了三個(gè)試驗(yàn)條件下的壓縮蠕變率,結(jié)果見(jiàn)表4。
表4 51WF的壓縮蠕變率
熱壓罐試驗(yàn)條件3
125℃,0.3MPa,2h
|
熱壓罐試驗(yàn)條件4
180℃,0.7MPa,2h
|
RTM試驗(yàn)條件
注射壓力0.6MPa,固化溫度180℃
|
|||
牌號(hào)
|
壓縮蠕變率
|
牌號(hào)
|
壓縮蠕變率
|
牌號(hào)
|
壓縮蠕變率
|
51WF
|
1.5%
|
51WF-HT
|
3.5%
|
51WF
|
1.5%
|
針對(duì)71XT進(jìn)行干燥(或干燥+高溫)處理后,測(cè)試了在不同外壓條件下的壓縮蠕變率,圖2是壓縮蠕變率與壓力的關(guān)系曲線。
注:1)71XT的試驗(yàn)條件180℃ / 2h;2)71XT-HT的試驗(yàn)條件190℃ / 4h。
圖2 71XT的壓縮蠕變率與壓力的關(guān)系
圖2 71XT的壓縮蠕變率與壓力的關(guān)系
2.5 熱真空性能
航天器運(yùn)行在空間環(huán)境中,其材料必須能耐受真空和冷熱交變的考驗(yàn),為此測(cè)試了51WF和71XT在熱真空條件下的體積變化率和質(zhì)量損失率。圖3給出試驗(yàn)過(guò)程中溫度、真空度與時(shí)間的關(guān)系曲線。
熱真空試驗(yàn)條件如下:
1) 真空度 ≤ 1.3x10-3 Pa
2) 溫度 -20℃ ~ +80℃
3) 升降溫速率 0.5℃ / min
4) 保溫時(shí)間 首末循環(huán)6h,中間循環(huán)4.5h
5) 循環(huán)次數(shù): 6.5次
圖3 熱真空試驗(yàn)條件
表5給出了熱真空試驗(yàn)后51WF、71XT試樣的體積變化和質(zhì)量損失。
表5 熱真空試驗(yàn)后的體積、質(zhì)量變化
編號(hào)
|
體積變化率(%)
|
質(zhì)量損失率(%)
|
51WF-1
|
0.98
|
1.48
|
51WF-2
|
0.87
|
1.25
|
71XT-1
|
0.94
|
2.13
|
70XT-2
|
0.90
|
2.01
|
注:所有試樣未經(jīng)預(yù)處理。
在真空環(huán)境下,材料釋放出的物質(zhì)在熱控面板、太陽(yáng)電池陣、光學(xué)部件等敏感表面上沉積造成污染,嚴(yán)重的表面污染會(huì)降低觀測(cè)窗和光學(xué)鏡頭的透明度、改變熱控涂層的性能、減少太陽(yáng)電池片的光吸收率。因此,很有必要研究泡沫材料的真空放氣性能。
按照ASTM E-595標(biāo)準(zhǔn),針對(duì)三種不同預(yù)處理的51WF試樣做了真空放氣試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6。
表6 放氣性能
表6 放氣性能
編號(hào)
|
總質(zhì)量損失(TML)
(%)
|
水蒸氣回吸量(WVR)
(%)
|
揮發(fā)物凝聚量(CVCM)
(%)
|
51 WF-HT 1)
|
2.09
|
2.05
|
0.02
|
51 WF 2)
|
3.64
|
2.16
|
0.03
|
51 WF-HT 3)
|
2.73
|
1.89
|
0.008
|
注:1) 預(yù)處理方法:121℃ / 2h,160℃ / 20h,182℃ / 48h
2) 預(yù)處理方法:121℃ / 2h
3) 預(yù)處理方法: 121℃ / 2h, 82℃ / 16h
2) 預(yù)處理方法:121℃ / 2h
3) 預(yù)處理方法: 121℃ / 2h, 82℃ / 16h
3.1 物理性能
目前,航天器夾層結(jié)構(gòu)常用的鋁蜂窩芯材的密度為27kg/m3~52kg/m3,51WF和71XT兩種泡沫芯材的密度與之相比較高。
由表1的熱膨脹系數(shù)可知,常溫條件下51WF和71XT的熱膨脹系數(shù)與鋁合金接近,在同一數(shù)量級(jí)內(nèi),較復(fù)合材料的熱膨脹系數(shù)要高一個(gè)數(shù)量級(jí)。
在所有傳統(tǒng)的非真空隔熱體中,閉孔泡沫材料PMI的熱導(dǎo)率是最低的。
51WF和71XT的熱變形溫度均在200℃以上,能夠耐受常用夾層結(jié)構(gòu)的固化溫度。
51WF泡沫材料在2.0GHz~26.5GHz的頻率范圍內(nèi),表現(xiàn)出低的、穩(wěn)定的介電常數(shù)和低的損耗角正切值,意味著它是一種適合寬頻域應(yīng)用的高性能透波材料,適用于制造發(fā)射和傳輸電磁波的結(jié)構(gòu)。
3.2 力學(xué)性能
選取了航天器夾層結(jié)構(gòu)常用的兩種鋁蜂窩芯材HC-1、HC-2,以及另一種密度和71XT相近的鋁蜂窩芯材HC-3與51WF、71XT對(duì)比了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所關(guān)心的壓縮強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度,具體情況見(jiàn)表7和圖4。
表7 泡沫芯材與鋁蜂窩芯材的比較
編號(hào)
|
密度
(kg/m3)
|
容重
(pcf)
|
壓縮強(qiáng)度
(MPa)
|
剪切強(qiáng)度(MPa)
|
|
縱向(L)
|
橫向(W)
|
||||
HC-1
|
27
|
1.69
|
0.45
|
0.44
|
0.24
|
HC-2
|
52
|
3.25
|
1.50
|
1.15
|
0.67
|
HC-3
|
77
|
4.81
|
2.88
|
2.18
|
1.25
|
51WF
|
52
|
3.25
|
0.80
|
0.80
|
|
71XT
|
75
|
4.69
|
1.70
|
1.40
|
圖4 泡沫芯材與鋁蜂窩芯材力學(xué)性能的比較
由以上數(shù)據(jù)看出,51WF、71XT相對(duì)于同等密度(或容重)的鋁蜂窩芯材壓縮強(qiáng)度低40%~50%;剪切強(qiáng)度介于鋁蜂窩芯材橫向剪切強(qiáng)度和縱向剪切強(qiáng)度之間,泡沫材料無(wú)方向性,這與鋁蜂窩芯材不同。
為了提高泡沫夾層結(jié)構(gòu)的壓縮性能和剪切性能,近年來(lái)出現(xiàn)了幾種新的工藝方法:
為了提高泡沫夾層結(jié)構(gòu)的壓縮性能和剪切性能,近年來(lái)出現(xiàn)了幾種新的工藝方法:
1)利用Z向纖維增強(qiáng)夾層結(jié)構(gòu) 這種方法包括縫合法和穿刺法??p合法是指借助專(zhuān)用的縫合設(shè)備,通過(guò)縫線將面板與泡沫芯材縫合在一起,西北工業(yè)大學(xué)的鄭錫濤等人對(duì)全厚度縫合泡沫夾層結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能進(jìn)行了研究。穿刺法是借助特殊的針具將面板增強(qiáng)材料中的部分短纖維植入泡沫芯材,在夾層結(jié)構(gòu)成型過(guò)程中,樹(shù)脂流入芯材的孔洞并浸漬其中的短纖維,固化后成為復(fù)合材料柱,使得面板與芯材聯(lián)為一體。國(guó)內(nèi)哈爾濱工業(yè)大學(xué)的張劍、李地紅、王兵等人研制出這種新型的泡沫夾層結(jié)構(gòu)并研究了其力學(xué)性能。
2)利用Z向銷(xiāo)釘增強(qiáng)復(fù)合材料面板的夾層結(jié)構(gòu) Aztex公司利用Z-Fiber®(完全固化的纖維/樹(shù)脂針)在厚度方向增強(qiáng)夾層結(jié)構(gòu),其產(chǎn)品包括X-CorTM和K-CorTM ,據(jù)Aztex公司的資料介紹,和未加強(qiáng)的泡沫材料相比較,剪切強(qiáng)度提高四倍以上,壓縮強(qiáng)度十倍以上,損傷容限提高。
3.3 吸濕與壓縮蠕變性能
由吸濕性能研究結(jié)果得知PMI泡沫的吸濕率較高,如果不對(duì)泡沫材料進(jìn)行干燥(或干燥+高溫)處理,經(jīng)過(guò)熱壓罐工藝試驗(yàn)條件后,質(zhì)量損失較大(1%~3%)、壓縮蠕變率也較大(>3%),有些甚至嚴(yán)重收縮。因此在使用前,泡沫芯材必須經(jīng)過(guò)干燥(或干燥+高溫)處理。
一般認(rèn)為,壓縮蠕變率< 2%是可接受的。使用泡沫材料前,需通過(guò)試驗(yàn)找出壓縮蠕變率與壓力的關(guān)系(見(jiàn)圖2),從而掌握泡沫材料所能承受的最高溫度、最大外壓以及保溫時(shí)間。
由吸濕性能研究結(jié)果得知PMI泡沫的吸濕率較高,如果不對(duì)泡沫材料進(jìn)行干燥(或干燥+高溫)處理,經(jīng)過(guò)熱壓罐工藝試驗(yàn)條件后,質(zhì)量損失較大(1%~3%)、壓縮蠕變率也較大(>3%),有些甚至嚴(yán)重收縮。因此在使用前,泡沫芯材必須經(jīng)過(guò)干燥(或干燥+高溫)處理。
一般認(rèn)為,壓縮蠕變率< 2%是可接受的。使用泡沫材料前,需通過(guò)試驗(yàn)找出壓縮蠕變率與壓力的關(guān)系(見(jiàn)圖2),從而掌握泡沫材料所能承受的最高溫度、最大外壓以及保溫時(shí)間。
在夾層結(jié)構(gòu)固化成型過(guò)程中,有兩個(gè)因素影響著尺寸穩(wěn)定性,尤其是厚度方向。一個(gè)是壓縮蠕變;另一個(gè)是泡沫材料受熱膨脹而產(chǎn)生反壓力。所以為了準(zhǔn)確地控制泡沫夾層結(jié)構(gòu)的厚度,需通過(guò)工藝試驗(yàn)來(lái)確定泡沫芯材的過(guò)盈量。
3.4 熱真空性能
為了避免材料在真空環(huán)境下放氣對(duì)航天器某些部位造成污染,一般對(duì)航天器用結(jié)構(gòu)材料的放氣性能要求如下:
1)總質(zhì)量損失 (TML) < 1%
2)揮發(fā)物凝聚量 (CVCM) < 0.1%
由熱真空性能試驗(yàn)結(jié)果得知PMI泡沫的總質(zhì)量損失為1%~4%,但通過(guò)比較水蒸氣回吸量(WVR)發(fā)現(xiàn),其質(zhì)量損失主要是泡沫內(nèi)部水氣蒸發(fā)的結(jié)果,除去水蒸氣的量,TML基本在1%以?xún)?nèi),CVCM滿(mǎn)足 < 0.1%的要求。
為了避免材料在真空環(huán)境下放氣對(duì)航天器某些部位造成污染,一般對(duì)航天器用結(jié)構(gòu)材料的放氣性能要求如下:
1)總質(zhì)量損失 (TML) < 1%
2)揮發(fā)物凝聚量 (CVCM) < 0.1%
由熱真空性能試驗(yàn)結(jié)果得知PMI泡沫的總質(zhì)量損失為1%~4%,但通過(guò)比較水蒸氣回吸量(WVR)發(fā)現(xiàn),其質(zhì)量損失主要是泡沫內(nèi)部水氣蒸發(fā)的結(jié)果,除去水蒸氣的量,TML基本在1%以?xún)?nèi),CVCM滿(mǎn)足 < 0.1%的要求。
4 可行性及應(yīng)用前景分析
4.1 可行性分析
如果僅作為承力結(jié)構(gòu)考慮,一般的泡沫芯夾層結(jié)構(gòu)和鋁蜂窩芯夾層結(jié)構(gòu)相比在結(jié)構(gòu)效率方面處于劣勢(shì)。但是,如果采用Z向纖維或Z向銷(xiāo)釘增強(qiáng)的方法,則可以使力學(xué)性能達(dá)到甚至超過(guò)相同容重的鋁蜂窩夾層結(jié),而且這種增強(qiáng)方法具有可設(shè)計(jì)性,能根據(jù)力學(xué)性能要求設(shè)計(jì)Z向纖維或銷(xiāo)釘?shù)慕嵌?、密度等?br />
4.1 可行性分析
如果僅作為承力結(jié)構(gòu)考慮,一般的泡沫芯夾層結(jié)構(gòu)和鋁蜂窩芯夾層結(jié)構(gòu)相比在結(jié)構(gòu)效率方面處于劣勢(shì)。但是,如果采用Z向纖維或Z向銷(xiāo)釘增強(qiáng)的方法,則可以使力學(xué)性能達(dá)到甚至超過(guò)相同容重的鋁蜂窩夾層結(jié),而且這種增強(qiáng)方法具有可設(shè)計(jì)性,能根據(jù)力學(xué)性能要求設(shè)計(jì)Z向纖維或銷(xiāo)釘?shù)慕嵌?、密度等?br />
4.2 應(yīng)用前景
PMI泡沫材料具有獨(dú)特的物理性能和優(yōu)良的加工工藝性能,使得它在航天器的一些結(jié)構(gòu)中有望得到應(yīng)用,包括:
PMI泡沫材料具有獨(dú)特的物理性能和優(yōu)良的加工工藝性能,使得它在航天器的一些結(jié)構(gòu)中有望得到應(yīng)用,包括:
(1)多功能結(jié)構(gòu)
1)利用低熱導(dǎo)率的特性,可以設(shè)計(jì)出既有一定承載能力,又能有效隔熱的結(jié)構(gòu)艙/件。
2)利用優(yōu)異的介電性能和隔熱性能,制造微帶陣單元。微帶陣單元不僅可用于天線,也可作為衛(wèi)星/飛船的結(jié)構(gòu)板。
3)利用優(yōu)異的介電性能,可制造夾層結(jié)構(gòu)的集成電路板。此種夾層結(jié)構(gòu)既可以作為結(jié)構(gòu)件使用,也同時(shí)具備電路板的功能。
1)利用低熱導(dǎo)率的特性,可以設(shè)計(jì)出既有一定承載能力,又能有效隔熱的結(jié)構(gòu)艙/件。
2)利用優(yōu)異的介電性能和隔熱性能,制造微帶陣單元。微帶陣單元不僅可用于天線,也可作為衛(wèi)星/飛船的結(jié)構(gòu)板。
3)利用優(yōu)異的介電性能,可制造夾層結(jié)構(gòu)的集成電路板。此種夾層結(jié)構(gòu)既可以作為結(jié)構(gòu)件使用,也同時(shí)具備電路板的功能。
(2)變截面結(jié)構(gòu)
航天器使用夾層結(jié)構(gòu)的主要目的是提高結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。對(duì)于封閉結(jié)構(gòu)件來(lái)說(shuō),芯材如能在其傳遞載荷的端部逐漸縮減,使內(nèi)、外面板最終合在一起,不僅能使載荷能直接傳遞到夾層結(jié)構(gòu)的內(nèi)、外面板上,而且可以簡(jiǎn)化連接處的設(shè)計(jì)。此設(shè)計(jì)可以提高結(jié)構(gòu)承載效率,還可以大量減少金屬連接件和泡沫膠的使用。加工變截面的鋁蜂窩芯材難度較大,且精度不易保證,而使用泡沫芯材則可以有效地解決上述問(wèn)題。
航天器使用夾層結(jié)構(gòu)的主要目的是提高結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。對(duì)于封閉結(jié)構(gòu)件來(lái)說(shuō),芯材如能在其傳遞載荷的端部逐漸縮減,使內(nèi)、外面板最終合在一起,不僅能使載荷能直接傳遞到夾層結(jié)構(gòu)的內(nèi)、外面板上,而且可以簡(jiǎn)化連接處的設(shè)計(jì)。此設(shè)計(jì)可以提高結(jié)構(gòu)承載效率,還可以大量減少金屬連接件和泡沫膠的使用。加工變截面的鋁蜂窩芯材難度較大,且精度不易保證,而使用泡沫芯材則可以有效地解決上述問(wèn)題。
(3)桿、梁結(jié)構(gòu)
分析表明,在桿件內(nèi)填充輕質(zhì)芯材可以提高殼結(jié)構(gòu)的抗屈曲承載能力和承載效率。特別是復(fù)雜截面梁,泡沫夾層結(jié)構(gòu)還可以通過(guò)共固化降低制造成本和周期,并且可以方便地設(shè)置連接接口。
分析表明,在桿件內(nèi)填充輕質(zhì)芯材可以提高殼結(jié)構(gòu)的抗屈曲承載能力和承載效率。特別是復(fù)雜截面梁,泡沫夾層結(jié)構(gòu)還可以通過(guò)共固化降低制造成本和周期,并且可以方便地設(shè)置連接接口。
(4)天線結(jié)構(gòu)
1)對(duì)于固定反射面的天線,利用熱成型+機(jī)加的工藝可以最大限度地減少泡沫芯材的內(nèi)應(yīng)力,從而提高反射面的精度。
2)對(duì)于平面螺旋天線和陣面天線安裝板,結(jié)構(gòu)的主要要求為:除螺旋線外,其余結(jié)構(gòu)材料的介電常數(shù)要盡可能低,而PMI泡沫極低且穩(wěn)定的介電常數(shù)剛好滿(mǎn)足這一要求。
3)對(duì)于微帶陣SAR天線,PMI泡沫的作用是不可替代的。
1)對(duì)于固定反射面的天線,利用熱成型+機(jī)加的工藝可以最大限度地減少泡沫芯材的內(nèi)應(yīng)力,從而提高反射面的精度。
2)對(duì)于平面螺旋天線和陣面天線安裝板,結(jié)構(gòu)的主要要求為:除螺旋線外,其余結(jié)構(gòu)材料的介電常數(shù)要盡可能低,而PMI泡沫極低且穩(wěn)定的介電常數(shù)剛好滿(mǎn)足這一要求。
3)對(duì)于微帶陣SAR天線,PMI泡沫的作用是不可替代的。
5 結(jié)論
通過(guò)研究發(fā)現(xiàn),PMI泡沫材料在結(jié)構(gòu)承載方面有一定的局限性,但由于它具有優(yōu)良的介電性能、低的熱導(dǎo)率、易于加工復(fù)雜外形和可設(shè)計(jì)性等特點(diǎn),使得它有望在多功能結(jié)構(gòu)、變截面結(jié)構(gòu)、桿、梁結(jié)構(gòu)、天線結(jié)構(gòu)等方面得到應(yīng)用,給航天器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、制造提供了更多的選擇。
參考文獻(xiàn)(References)
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[3] 孫春方,李文曉等. 高速列車(chē)用PMI泡沫力學(xué)性能研究,玻璃鋼/復(fù)合材料,2006, (4): 13-15
[4] 鄭錫濤,孫秦等. 全厚度縫合復(fù)合材料泡沫芯夾層結(jié)構(gòu)力學(xué)性能研究與損傷容限評(píng)定,復(fù)合材料學(xué)報(bào),2006, 23,(6): 29-36
[5] 王兵,吳林志等. 纖維柱增強(qiáng)泡沫復(fù)合材料夾芯板的力學(xué)性能研究,第十五屆全國(guó)復(fù)合材料學(xué)術(shù)會(huì)議論文集(上),2008: 169-173
[6] 張劍,李地紅等. 復(fù)合芯材夾芯結(jié)構(gòu)成型工藝研究,材料科學(xué)與工藝,2008, 16, (1): 76-78
[7] Freitas G., Frusco, T. et al. Z-Fiber technology and products for enhancing composite design, Proc, of the 83rd Meeting of the AGARDSMP on “Bolted / Bonded Joints in Polymeric Composites”, 1996, Sept. 2-3, Florence, Italy: 17-1~17-8
[8] 譚維熾,胡金剛. 航天器系統(tǒng)工程,北京:中國(guó)科學(xué)技術(shù)出版社,2009:19
[9] Thomas Carstensen,David Cournoyer et al. X-CorTM Advanced Sandwich Core Material, Advancing Affordable Materials Technology, 2001: 452-466
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