研究了樹脂基鍍鎳碳纖維3D復(fù)合材料的不同結(jié)構(gòu)，包括三維五向、正交三向結(jié)構(gòu)對3D復(fù)合材料拉伸性能和沖擊性能的影響。進行了兩種試件力學性能的測定，結(jié)果表明，三維五向3D復(fù)合材料和正交三向3D復(fù)合材料都能達到高的力學性能，在纖維體積含量相近的情況下，三維五向3D復(fù)合材料的拉伸強度和沖擊強度較正交三向3D復(fù)合材料高，拉伸強度可達920 MPa、沖擊強度達150 KJ／m2。通過對編織結(jié)構(gòu)的設(shè)計，可以設(shè)計3D復(fù)合材料的性能。
3D復(fù)合材料是一種先進的結(jié)構(gòu)復(fù)合材料。3D復(fù)合材料是首先將增強纖維織造成三維整體織物，再和基體包括樹脂、碳、碳化硅、金屬等）復(fù)合，從而制成復(fù)合材料制件，所以在3D復(fù)合材料制件中沒有“層”的問題，可以克服以往復(fù)合材料受力后容易分層的缺點，不但能大幅度地提高復(fù)合材料的強度和剛度，而且具有良好的抗損壞性與抗沖擊性。利用高強度纖維（如碳纖維，凱夫拉纖維等）制成的3D復(fù)合材料，重量僅為鋼材的20% -30%，而力學性能比鋼更為優(yōu)異，該種材料是當前先進材料的前沿研究領(lǐng)域之一。
3D織造技術(shù)在工藝上的突出特點是具有編織異形整體織物的能力，即能夠按照零件的形狀和尺寸大小直接編織出復(fù)合材料零件的預(yù)制品。這是因為，一方面3D織物在編織過程中其基本結(jié)構(gòu)單元立方體能夠隨零件的形狀和尺寸的變化而改變長、寬、高的比例；另一方面織造工藝極為靈活可以任意變化以適應(yīng)不同織物形狀的要求，實現(xiàn)直接整體編織。3D編織工藝的這些特點對復(fù)合材料的設(shè)計、制造及產(chǎn)品質(zhì)量都十分有利，從而使3D復(fù)合材料具有優(yōu)于其它復(fù)合材料的獨特風格。
本文研究了樹脂基鍍鎳碳纖維3D復(fù)合材料的不同結(jié)構(gòu)，包括三維五向、正交三向結(jié)構(gòu)對3D復(fù)合材料拉伸性能和沖擊性能的影響，通過對兩種試件拉伸性能和沖擊性能的測定，得出在相近的纖維體積含量下，三維五向3D復(fù)合材料和正交三向3D復(fù)合材料都能達到高的力學性能，且三維五向3D復(fù)合材料的拉伸強度和沖擊強度較正交三向3D復(fù)合材料的高。
1 材料制備
試件共分二類：三維五向結(jié)構(gòu)和正交三向結(jié)構(gòu)鍍鎳碳纖維樹脂基復(fù)合材料。兩種3D復(fù)合材料制件所用的纖維均為12 K的T300碳纖維。圖1為兩種3D復(fù)合材料編織體紗線交織結(jié)構(gòu)，圖2為兩種3D復(fù)合材料編織體結(jié)構(gòu)形態(tài)示意圖。復(fù)合材料試件制備流程見圖3。
2 力學性能的測定
2.1 試片的形狀與尺寸
試樣拉伸性能測定參考中國國家標準GB/T1447- 2005《纖維增強塑料拉伸性能試驗方法》，試片的形狀為長方體，總長為250 mm，厚 測試試件實際外形尺寸為測量工作段內(nèi)任意三度4 mm，寬度25 mm，夾具間距離170 mm。所 處的寬度和厚度，取其算術(shù)平均值。
試樣沖擊強度測定根據(jù)GB /T1043. 1- 2008《塑料簡支梁沖擊性能測定》，試片的形狀為長方體，總長度為80 mm，厚度為4-5 mm，寬度為10 mm，跨距62 mm。
2.2試驗條件
為保證試件拉伸時鉗口處不首先破壞，在試件的兩端分別粘貼2 mm厚的加強片。拉伸試驗在微機控制電子萬能試驗機WDW-100上進行，加載速度為2 mm/min，環(huán)境溫度為18℃，相對濕度為18%。
沖擊試驗采用半自動沖擊試驗機JB -300B，環(huán)境溫度為18℃，相對濕度為18%。復(fù)合材料試件參數(shù)見表1。
3 結(jié)果與分析
3.1 兩種試件的拉伸性能
表2給出了三維五向3D復(fù)合材料和正交三向3D復(fù)合材料兩種試件拉伸性能的測試結(jié)果（平均值），圖4為兩種試件拉伸載荷一位移曲線。圖5給出了兩種試件拉伸破壞斷口形貌。
由表2可見在纖維體積含量基本相同的情況下，試件結(jié)構(gòu)類別不同所對應(yīng)的拉伸強度有所不同。三維五向織體結(jié)構(gòu)和正交三向織體結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料都能達到較高的拉伸強度，且三維五向織體結(jié)構(gòu)對應(yīng)的拉伸強度稍高于正交三向織體結(jié)構(gòu)復(fù)合材料，達到920 MPa。通過纖維體結(jié)構(gòu)的改變可使三維增強復(fù)合材料的力學性能發(fā)生變化，這充分體現(xiàn)了3D增強復(fù)合材料在力學性能方面的可設(shè)計性。
三維五向增強復(fù)合材料和正交三向增強復(fù)合材料都能達到高的拉伸強度在于3D復(fù)合材料與傳統(tǒng)織物復(fù)合材料的最大區(qū)別是它除了X、Y，兩個方向紗線外，在X、Y，兩個方向紗線的平面法線方向還有Z向紗線，是三維立體結(jié)構(gòu)。纖維不但在平面內(nèi)相互交織、交叉在一起，而且通過厚度方向，在三維空間中也相互交織、交叉在一起，形成了一個不分層的整體結(jié)構(gòu)，根本不存在“層”的問題，克服了傳統(tǒng)復(fù)合材料“分層”的缺點，從而大大提高了復(fù)合材料的材料的強度和剛度，使材料具有優(yōu)良的力學性能。采用三維編
織工藝制作的增強預(yù)制體層間連接強度遠遠優(yōu)于其它層合材料，纖維的方向、分布和含量均可設(shè)計和控制，可滿足多功能復(fù)合材料對不同力學性能的使用要求。
三維五向和正交三向編織預(yù)制件纖維的方向、分布和含量均可設(shè)計和控制，可滿足多功能復(fù)合材料的使用要求。由于三維五向編織結(jié)構(gòu)的整體成型性特點，該工藝可織造截錐形、啞鈴形、帶筋圓筒等特殊形狀實用預(yù)制體，目前該工藝已成功應(yīng)用于導(dǎo)彈前體防熱套、艙段、方向舵、噴管、喉襯、尾翼以及衛(wèi)星結(jié)構(gòu)件等產(chǎn)品的制造。采用正交三向工藝可織造板狀、圓筒狀、錐筒狀立體編織物，目前該工藝已成功應(yīng)用于導(dǎo)彈端頭帽、天線窗、飛機剎車盤等產(chǎn)品的制造。
經(jīng)測試，三維五向3D復(fù)合材料的拉伸強度較正交三向3D復(fù)合材料的高，分析其原因為正交三向3D復(fù)合材料的一個特征是在較低的拉伸應(yīng)力下就開始出現(xiàn)永久變形或稱“軟化”，軟化使不同種類復(fù)合材料剛度下降20% -50%。試驗中正交三向3D復(fù)合材料中的經(jīng)紗束可能會因Z向紗線存在而嚴重偏移、這種嚴重扭曲的纖維束在拉伸應(yīng)變達到一個臨界值時開始塑性伸長，這時纖維束中的樹脂開始出現(xiàn)永久性的剪切變形。應(yīng)力超過起始塑性伸長臨界應(yīng)力后，正交三向3D復(fù)合材料中開始出現(xiàn)基體斷裂（拉伸斷裂和
分層斷裂），Z向紗線脫黏，某些材料中還有纖維束斷裂，纖維束拔出。拉伸破壞一般發(fā)生在經(jīng)紗斷裂時，斷裂的經(jīng)紗可能在機織工藝過程中就已經(jīng)出現(xiàn)損傷，性能已經(jīng)顯著下降。而三維五向編制結(jié)構(gòu)中編織紗線與編織成型方向有一個夾角，共有四種空間傾斜方向，有效地提高了復(fù)合材料的性能，同時試件在織物編織成型方向縱向），即0。方向加入了加強紗線，試件內(nèi)部沿0°方向的紗線比例增大，縱向紗線幾乎處于伸直狀態(tài)，試件在此方向的承載能力增強，大幅度提高了材料在該方向的強度和模量，出現(xiàn)如試驗所得的一致結(jié)果。3.2 兩種試件的沖擊強度
表3給出了三維五向3D復(fù)合材料和正交三向3D復(fù)合材料沖擊強度的測試結(jié)果（平均值）。圖6為兩種結(jié)構(gòu)試件的沖擊破壞斷口形貌。
由表3可見，1在纖維體積含量基本相同的情況下，試件類別不同所對應(yīng)的沖擊強度也有所不同。三維五向3D復(fù)合材料和正交三向3D復(fù)合材料的沖擊性能都能達到較高的強度，且三維五向的編織結(jié)構(gòu)對應(yīng)的沖擊強度稍高于正交三向機織增強復(fù)合材料，達到150 kj/m²。由于兩種試件的3D結(jié)構(gòu)，使得兩種試件都能達到較高的沖擊強度，同時因為三維五向編織層的起伏，尤其是編織結(jié)構(gòu)0°方向的加強紗線，使得沖擊損傷在復(fù)合材料中很難傳播。從而三維五向編織復(fù)合材料較正交三向編織的復(fù)合材料顯示出更強的沖擊損傷抑制能力，有效提高了材料的性能。
4結(jié)論
（1）3D復(fù)合材料的力學性能具有可設(shè)計性，實際應(yīng)用中可根據(jù)具體要求，通過對織物結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，以滿足多功能復(fù)合材料對力學性能的要求。
（2）在相近的纖維體積含量下，三維五向3D復(fù)合材料和正交三向3D復(fù)合材料都具有較高的力學性能，且三維五向3D復(fù)合材料的拉伸、沖擊強度均高于正交三向3D復(fù)合材料。
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