摘 要：本文介紹了鱗片復(fù)合樹(shù)脂膠泥的特點(diǎn)，以及目前國(guó)內(nèi)電廠煙囪的實(shí)際運(yùn)行情況，討論了VEGF材料在脫硫煙囪中應(yīng)用的技術(shù)可行性，并就VGEF在煙囪防腐蝕應(yīng)用中可能采用的技術(shù)措施進(jìn)行了試驗(yàn)表征和分析。

關(guān)鍵詞： VEGF 鱗片 脫硫煙囪 應(yīng)用可行性

 

1、 前言

   我國(guó)是一個(gè)能源結(jié)構(gòu)以燃煤為主的國(guó)家，大氣污染屬煤煙型污染，粉塵、二氧化硫（SO₂）、氮氧化物（NOx）是我國(guó)大氣的主要污染物。如2000年我國(guó)燃煤電廠的NOx的排放量達(dá)到290萬(wàn)噸。由于我國(guó)能源結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，導(dǎo)致了酸雨的環(huán)境污染和較多的腐蝕情況，因此對(duì)于燃煤發(fā)電廠中產(chǎn)生大量的二氧化硫或氮氧化物的防治是勢(shì)在必行。目前國(guó)內(nèi)外較為有效的手段是煙氣脫硫（Flue Gas Desulfurization 簡(jiǎn)稱“FGD”）。而采用濕法石灰石洗滌法是當(dāng)今世界各國(guó)煙氣脫硫技術(shù)中應(yīng)用最多也是最成熟的工藝。2003年我們國(guó)家的濕法脫硫設(shè)備國(guó)產(chǎn)化率已在96%以上，預(yù)計(jì)到2010年，國(guó)產(chǎn)化率可達(dá)100%。 雖然脫硫后煙氣中含有的腐蝕性介質(zhì)含量較少，但由于脫硫后煙氣的溫度一般都在硫酸的露點(diǎn)以下，因此對(duì)于不同結(jié)構(gòu)形式的煙囪內(nèi)壁，均有不同程度的腐蝕發(fā)生。而我們國(guó)內(nèi)針對(duì)脫硫煙囪的防腐蝕措施，無(wú)論在煙囪的設(shè)計(jì)、施工等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范方面，還是在工程實(shí)際應(yīng)用上面，都存在著空白或沒(méi)有足夠的經(jīng)驗(yàn)積累。目前國(guó)內(nèi)新煙囪選擇了鈦材，但鈦材不僅成本高，而且目前市場(chǎng)供需矛盾明顯，是否能滿足防腐蝕要求還需要觀察和跟蹤。由于VEGF玻璃鱗片復(fù)合材料已成功應(yīng)用于煙氣脫硫裝置，積累了比較豐富的經(jīng)驗(yàn)，因此我們來(lái)探討VEGF玻璃鱗片復(fù)合材料在煙囪中的防腐蝕應(yīng)用可行性，這不僅為新建脫硫煙囪采用的防腐蝕措施提供了一個(gè)新的選擇，同時(shí)也為國(guó)內(nèi)電廠舊煙囪的改造帶來(lái)實(shí)際的參考價(jià)值。

 

2、 濕法煙氣脫硫工藝的煙囪運(yùn)行工況條件

濕法石灰石洗滌法是國(guó)外應(yīng)用最多和最成熟的工藝，也是國(guó)內(nèi)火電廠脫硫的主導(dǎo)工藝。濕法脫硫工藝主要流程是，鍋爐的煙氣從引風(fēng)機(jī)出口側(cè)的煙道接口進(jìn)入煙氣脫硫(FGD)系統(tǒng)。在煙氣進(jìn)入脫硫吸收塔之前經(jīng)增壓風(fēng)機(jī)升壓，然后通過(guò)煙氣—煙氣加熱器(GGH)，將煙氣的熱量傳輸給吸收塔出口的煙氣，使吸收塔入口煙氣溫度降低，有利于吸收塔安全運(yùn)行，同時(shí)吸收塔出口的清潔煙氣則由GGH加熱升溫，煙氣溫度升高，有利于煙氣擴(kuò)散排放。經(jīng)過(guò)GGH加熱器加熱后煙氣溫度一般在80℃左右，可使煙囪出口處達(dá)到更好的擴(kuò)散條件和避免煙氣形成白霧。GGH之前設(shè)的增壓風(fēng)機(jī)，用以克服脫硫系統(tǒng)的阻力，加熱后的清潔煙氣靠增壓風(fēng)機(jī)的壓送排入煙囪。當(dāng)不設(shè)GGH加熱器加熱系統(tǒng)時(shí)，煙氣溫度一般在40～50℃。

煙氣經(jīng)過(guò)脫硫后，煙氣中的二氧化硫的含量大大減少，而洗滌的方法對(duì)除去煙氣中少量的三氧化硫效果并不好，因此仍然殘留近10%的二氧化硫和三氧化硫。由于經(jīng)濕法脫硫，煙氣濕度增加、溫度降低，煙氣極易在煙囪的內(nèi)壁結(jié)露，煙氣中殘余的三氧化硫溶解后，形成腐蝕性很強(qiáng)的稀硫酸液。脫硫煙囪內(nèi)的煙氣有以下特點(diǎn)：

1)    煙氣中水份含量高，煙氣濕度很大；

2)    煙氣溫度低，脫硫后的煙氣溫度一般在40～50℃之間，經(jīng)GGH加溫器升溫后一般

在80℃左右；

3) 煙氣中含有酸性氧化物，使煙氣的酸露點(diǎn)溫度降低；

4) 煙氣中的酸液的濃度低，滲透性較強(qiáng)。

5) 煙氣中的氯離子遇水蒸氣形成氯酸，它的化合溫度約為60℃，低于氯酸露點(diǎn)溫度時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的腐蝕，即使是化合中很少量的氯化物也會(huì)造成嚴(yán)重腐蝕。

由于脫硫煙囪內(nèi)煙氣的上述特點(diǎn)，對(duì)煙囪設(shè)計(jì)有如下影響：

1) 煙氣濕度大，含有的腐蝕性介質(zhì)在煙氣壓力和濕度的雙重作用下，結(jié)露形成的冷凝物具有很強(qiáng)的腐蝕性，對(duì)煙囪內(nèi)側(cè)結(jié)構(gòu)致密度差的材料產(chǎn)生腐蝕，影響結(jié)構(gòu)耐久性。

2) 低濃度稀硫酸液比高濃度的酸液腐蝕性更強(qiáng)。

3) 酸液的溫度在40-80℃時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)材料的腐蝕性特別強(qiáng)。以鋼材為例，40-80℃時(shí)的腐蝕速度比在其它溫度時(shí)高出約3-8倍。

由此可知，排放脫硫煙氣的煙囪比排放普通未脫硫煙氣的煙囪對(duì)防腐蝕設(shè)計(jì)要求要高得多，這也許與我們的傳統(tǒng)觀念有所不同。目前，電廠煙囪主要在以下三種工況下運(yùn)行：

1） 排放未經(jīng)脫硫的煙氣，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度在130⁰C左右。在此條件下，煙囪內(nèi)

壁處于干燥狀態(tài)，煙氣對(duì)煙囪內(nèi)壁材料屬氣態(tài)均勻腐蝕，腐蝕情況相當(dāng)輕微。

2） 排放經(jīng)濕法脫硫后的煙氣，并且煙氣經(jīng)GGH系統(tǒng)加熱，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度在80⁰C

左右，煙囪內(nèi)壁有輕微結(jié)露，導(dǎo)致排煙內(nèi)筒內(nèi)側(cè)積灰。根據(jù)排放煙氣成分及運(yùn)行等條件的不同，結(jié)露腐蝕狀況將有所變化。

3） 排放經(jīng)濕法脫硫后的煙氣，進(jìn)入煙囪的煙氣溫度在40～50⁰C，煙囪內(nèi)壁有嚴(yán)重結(jié)

露，沿筒壁有結(jié)露的酸液流淌。

在設(shè)有脫硫系統(tǒng)的電廠，由于在運(yùn)行時(shí)，煙氣有可能不進(jìn)入脫硫裝置，而通過(guò)旁路煙道進(jìn)入煙囪。此時(shí)，煙氣溫度較高，一般在130℃左右，故設(shè)計(jì)煙囪時(shí)，還必須考慮在此溫度工況下運(yùn)行對(duì)煙囪的影響。

同時(shí)在煙囪的防腐蝕設(shè)計(jì)中還應(yīng)該考慮到以下幾個(gè)綜合因素：殘留的灰粉平均粒度（大約10um）、灰粉的硬度（約莫式硬度7.0）、灰粉的沖擊能量(2.05*10^-12J)、灰粉的濃度（600mg/m³）、煙囪的最大曲率變化（實(shí)際不大于1%）。

歐美等發(fā)達(dá)國(guó)家電廠煙氣脫硫開(kāi)始的時(shí)間比較早，根據(jù)國(guó)內(nèi)外的經(jīng)驗(yàn)，目前濕法脫硫后的煙囪鋼內(nèi)筒內(nèi)襯防腐主要有四類形式：

l 耐酸腐蝕的金屬合金薄板材作內(nèi)襯，材料包括鎳基合金板（C-276、C22）、鈦板（TiCr2）等；

l 耐腐蝕的輕質(zhì)隔熱的制品粘貼，隔絕煙氣和鋼內(nèi)筒接觸，如發(fā)泡耐酸玻璃磚內(nèi)襯；

l 采用耐酸、耐熱、保溫澆筑材料，使用澆注或壓力噴漿技術(shù)安裝內(nèi)襯；

l 玻璃鱗片涂層等防酸腐蝕涂料，

 

3、VEGF材料的特點(diǎn)

VEGF鱗片膠泥（涂料）是以乙烯基酯樹(shù)脂材料為主材加入10%-40%片徑不等玻璃鱗片等材料配制而成的，其中VEGF是vinyl ester glass flake的縮寫(xiě)。鱗片膠泥含有的玻璃鱗片，在膠泥施工完畢后，扁平型的玻璃鱗片在樹(shù)脂連續(xù)相中呈平行重疊排列，從而形成致密的防滲層結(jié)構(gòu)。腐蝕介質(zhì)在固化后的膠泥中的滲透必須經(jīng)過(guò)無(wú)數(shù)條曲折的途徑，因此在一定厚度的耐腐蝕層中，腐蝕滲透的距離大大的延長(zhǎng)，相當(dāng)于有效地增加了防腐蝕層的厚度。所以VEGF材料具有以下特點(diǎn)：

1》              耐腐蝕性能好。由于鱗片涂層采用的基體樹(shù)脂是高性能的乙烯基酯樹(shù)脂，該類型樹(shù)脂具有較環(huán)氧樹(shù)脂更好的耐腐蝕性能。

2》              較低的滲透率。鱗片涂層的抗水蒸汽滲透率比普通環(huán)氧樹(shù)脂涂料高6-15倍，比普通環(huán)氧FRP高4倍。

3》              鱗片涂層具有較強(qiáng)的粘結(jié)強(qiáng)度，不僅指樹(shù)脂基體與其中的玻璃鱗片之間的粘結(jié)強(qiáng)度較高，而且鱗片涂層與基材之間的粘結(jié)強(qiáng)度高，同時(shí)鱗片涂層不易產(chǎn)生龜裂、分層或剝離，附著力和沖擊強(qiáng)度較好，從而保證較好的耐蝕性。

4》              耐溫差（熱沖擊）性能較好。涂層中由于含有許多玻璃鱗片，因此消除了涂層與鋼鐵之間的線膨脹系數(shù)的差別，鱗片涂層的線膨脹約為11.5×10-6m/m℃,鋼鐵的線膨脹系數(shù)為12.0×10-6 m/m℃，兩者之間比較相近，使鱗片涂層適合于溫度交變的重腐蝕環(huán)境。

5》              耐磨性好。鱗片涂層在固化后的硬度較高，且有韌性，在粒子的沖刷耐磨性較好，鱗片涂層的破壞是局部的，其擴(kuò)散趨勢(shì)小，易于修復(fù)。

6》              具有適中的造價(jià)。與目前FGD裝置中的主要選用：鈦復(fù)合板、不銹鋼、整體鎳基合金、整體玻璃鋼等相比，玻璃鱗片涂層具有最好的性價(jià)比。

7》              工藝性較好。由于鱗片涂層的固體成份和添加劑根據(jù)需要可以調(diào)節(jié)配比，使涂料能適應(yīng)多種氣候，多種工藝要求的配置方法。能解決低溫氣候的固化問(wèn)題，和每道工藝之間的施工間隙時(shí)間的長(zhǎng)短。

 

4、VEGF材料的應(yīng)用性研究

根據(jù)VEGF材料在電廠煙囪中的實(shí)際應(yīng)用中可能出現(xiàn)的一些技術(shù)問(wèn)題，我們分別對(duì)材料的各方面的性能進(jìn)行了測(cè)試和表征。

 

4．1 VEGF涂層的耐磨損特性

如前文所述，煙氣中含有大量的粉塵，同時(shí)在腐蝕性的介質(zhì)作用下，磨損的實(shí)際情況可能會(huì)較為明顯，所以我們對(duì)碳鋼上表面涂覆VEGF膠泥的試樣進(jìn)行了耐磨損試驗(yàn)。

4.1.1實(shí)驗(yàn)方法：

采用高壓空氣攜帶一定粒度的磨料，對(duì)玻璃鱗片涂層進(jìn)行快速?zèng)_刷磨損，原理見(jiàn)圖4.1。1。

圖4.1。1：沖蝕磨損試驗(yàn)示意圖

4.1.2 試驗(yàn)條件：

空氣壓力0.1Mpa；磨料為硬度莫式8.5的棱角碳化硅磨料，實(shí)體密度2.45kg/m^3，磨料粒度分布見(jiàn)表4.1。2-1。環(huán)境溫度常溫，其它測(cè)試時(shí)的條件見(jiàn)表4.1。2-2，一次固定沖刷時(shí)間10min，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4.1。2-3，

 

 

表4.1。2-1 磨料粒度分布

粒度分布	>750µm	750µm~500µm	500µm~330µm	<330µm
百分比（%）	26	11.5	31	31.5
按正態(tài)分布計(jì)算平均粒徑	447.5µm

 

表4.1。2-2 測(cè)試試驗(yàn)的其它參數(shù)（平均粒徑447.5µm計(jì)算）

空氣流速(口徑Ф6.5mm)	噴口處200m/s	磨料粒子流速	噴口處200m/s
噴口至試片距離	180mm	粒子撞擊試片速度	70m/s
粒子沖擊能量	平均2.25×10-6J	磨料的濃度	526.6 g/m3

 

表4.1。2-3 耐磨損試驗(yàn)數(shù)據(jù)

試樣編號(hào)	7#	9#	11#
10min內(nèi)消耗SiC磨料量	2673g	2620g	2871g
試樣原重量	234.50g	301.21g	280.50g
試驗(yàn)后重量	233.60g	300.50g	279.77g
試樣失重	0.90g	0.71g	0.73g
3個(gè)磨料消耗平均	2721g
3個(gè)失重平均	0.78g
3個(gè)平均核心磨損面積	40cm×60cm
10min內(nèi)3個(gè)平均磨損厚度	2.71×10-3mm

 

4.1.3   試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析和討論:

A>涂層表面損壞形式：經(jīng)過(guò)10min高強(qiáng)度沖刷磨損后，涂層的損壞主要為微小的點(diǎn)狀現(xiàn)象，即在高能量的磨料粒子沖擊下涂層出現(xiàn)類式微切削和微小剝離的狀況，涂層未出現(xiàn)超過(guò)1mm直徑的斑點(diǎn)剝離現(xiàn)象，表明涂層具有較好的韌性和良好的涂層結(jié)合能力。

B>涂層估計(jì)的耐磨性能：通過(guò)磨料和灰粉的沖擊能量、顆粒數(shù)目和硬度比值可以預(yù)計(jì)(具體見(jiàn)表4.1。3)，VEGF涂層安全磨損量為1mm在煙囪內(nèi)的條件下使用，有90.6年的耐磨壽命，即使在高溫條件下涂層的耐磨性能有所變化，再考慮煙囪入口氣流彎轉(zhuǎn)時(shí)的顆粒不均勻性，涂層的耐磨壽命也足夠長(zhǎng)。再者，在煙囪入口沖刷區(qū)將涂層的厚度可適當(dāng)增加，涂層還可以進(jìn)行簡(jiǎn)單方便的修補(bǔ)工作。所以VEGF復(fù)合材料有足夠的耐磨損特性并能夠滿足在煙囪中的使用環(huán)境。

表4.1。3 實(shí)際煙囪工況條件的對(duì)比：

煙囪流速	<20m/s	灰粉平均粒度	10µm
灰粉的硬度	約莫式硬度7.0	灰粉的沖擊能量	2.05×10-12J
灰粉的濃度	<600mg/m3	磨料與灰粉的比強(qiáng)度	1.2

4．2 VEGF涂層的彎曲試驗(yàn)

由于考慮到一些煙囪的高空特性，包括是地球本身的運(yùn)動(dòng)、地震和風(fēng)力作用等情況，煙囪尤其是高空部位可能會(huì)發(fā)生搖動(dòng)等角度偏向或偏離，同時(shí)煙囪在安裝和運(yùn)輸過(guò)程中可能會(huì)發(fā)生一些不可控的力學(xué)作用等，所以有必要對(duì)VEGF材料的耐（抗）彎性能進(jìn)行表征和確定。

試驗(yàn)中我們對(duì)2.5mm厚度的碳鋼上涂有2mm厚度的玻璃鱗片涂層進(jìn)行彎曲試驗(yàn)（碳鋼板越厚，其彎曲的曲率半徑越大，涂層越不容易受到破壞，而實(shí)際碳鋼的厚度遠(yuǎn)大于2.5mm），試樣彎曲達(dá)到 15°角度時(shí)候涂層出現(xiàn)微裂紋，試樣彎曲達(dá)到20°角度，裂紋擴(kuò)張開(kāi)裂，試樣彎曲達(dá)到 25°角度涂層與金屬表面剝離（具體見(jiàn)圖4.2）。而φ7000mm工件在搬運(yùn)過(guò)程中，如注意起吊操作的方法，工件可能出現(xiàn)的最大變形將小于5°彎曲角度，因此可以認(rèn)為由于涂層所具有的良好韌性及與金屬基體良好的結(jié)合，完全可以承受搬運(yùn)過(guò)程中出現(xiàn)的一定量的變形，而不會(huì)出現(xiàn)涂層剝離和開(kāi)裂現(xiàn)象。同時(shí)，在安裝后的正常運(yùn)作的煙囪的角度偏向在1度以內(nèi)，煙筒的碳鋼基體的曲率半徑很大，局部不連續(xù)的可能發(fā)生的最大曲率變化不大于1%，所以VEGF材料的抗彎曲特性完全可以滿足實(shí)際施工和運(yùn)行的需要。

 

圖4.2 涂層彎曲結(jié)果圖

4.3 VEGF材料的耐高溫特性

如前文所述，不論是經(jīng)過(guò)脫硫后的煙氣，還是沒(méi)有脫硫后的煙氣，不論FGD系統(tǒng)中是否還有GGH，在設(shè)計(jì)及實(shí)際應(yīng)用中，內(nèi)襯防腐蝕材料均應(yīng)該考慮到在一些正常情況下的材料的耐溫性，以防止不正常運(yùn)作情況下，對(duì)VEGF涂層的破壞。

4．3．1試驗(yàn)方法：

將涂有玻璃鱗片涂層的試樣，置入高溫烘箱內(nèi)加熱，在設(shè)定的溫度區(qū)間內(nèi)保溫一定時(shí)間，取出冷卻后觀察試片表面涂層的變化。

4．3．2試驗(yàn)過(guò)程（具體見(jiàn)表4.4）：

（1）      放入烘箱試片共10片，保溫1小時(shí)，取出一片試片觀察玻璃鱗片涂層表面基本未出現(xiàn)變化；

（2）      9片試片再次升溫在175℃保溫1小時(shí)烘箱（升溫速度10℃/min），取出一片試片觀察玻璃鱗片涂層表面開(kāi)始出現(xiàn)輕微的色澤（表面微氧化）加深變化，呈淡黃色；

（3）      留7片試片在烘箱中，再次升溫至200℃保溫2小時(shí)后，取出三片試片觀察玻璃鱗片涂層表面與175℃保溫1小時(shí)取出的試片基本一致，表面涂層色澤稍有加深。留四片試片在烘箱中200℃繼續(xù)保溫28小時(shí)后，取出2片試片（累計(jì)30小時(shí)）觀察玻璃鱗片涂層表面僅比200℃保溫2小時(shí)取出的試片，表面色澤略有加深。保溫時(shí)間累計(jì)50小時(shí)后，取出最后剩余的2片試片，觀察試片的表面色澤、外觀、打磨的斜坡口與30小時(shí)的試片基本沒(méi)有變化。

（4）      另外取出的2片（175度保溫1小時(shí)）試片放入300℃電烤箱內(nèi)，1小時(shí)后觀察，試片色澤已由黃色轉(zhuǎn)褚紅色，再升溫到340℃，1小時(shí)后對(duì)試片觀察,色澤進(jìn)一步加深,同時(shí)涂層出現(xiàn)裂紋。

表4.5試驗(yàn)中試片安排表

 

4．3．3試驗(yàn)結(jié)果分析：

經(jīng)過(guò)不同溫度階段的涂層試片斷面觀察，溫度對(duì)涂層的影響過(guò)程可以概括為：隨著溫度的上升，涂層表面（極薄，不超過(guò)10µm）開(kāi)始出現(xiàn)氧化現(xiàn)象，在200℃以內(nèi)，涂層的內(nèi)部結(jié)構(gòu)沒(méi)有出現(xiàn)變化，僅有表面出現(xiàn)氧化，氧化的程度和高溫持續(xù)的時(shí)間有關(guān)。

但首先這層氧化膜極薄，表面不會(huì)開(kāi)裂，氧化反應(yīng)不會(huì)向涂層縱伸方向發(fā)展，在經(jīng)歷一定時(shí)間后（估計(jì)數(shù)天），氧化過(guò)程會(huì)達(dá)到飽和。這些從試驗(yàn)的試片中可以看出：對(duì)比200℃停留2小時(shí)、和200℃停留30小時(shí)和200℃停留50小時(shí)試片，涂層表面氧化膜的顏色改變趨勢(shì)越來(lái)越小，涂層內(nèi)部材質(zhì)未發(fā)現(xiàn)變化。隨著溫度上升到300℃以后，涂層內(nèi)部質(zhì)量有所改變，具體原因?yàn)椋?/span>

VEGF鱗片涂層采用的樹(shù)脂基料為酚醛環(huán)氧乙烯基類，其分子結(jié)構(gòu)為：

樹(shù)脂固化物的強(qiáng)度、耐熱性，與樹(shù)脂分子主鏈中的主要基團(tuán)的結(jié)構(gòu)、樹(shù)脂的交聯(lián)密度有關(guān)。樹(shù)脂的耐化學(xué)藥品性即耐水、酸、堿、鹽、溶劑的性能與組成其分子的各基團(tuán)的種類及樹(shù)脂的交聯(lián)密度有關(guān)。

從本實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，溫度到上升120℃，涂層的色澤無(wú)變化，而且涂層的硬度有所提高，溫度再提高175℃以上，色澤發(fā)生變化主要因?yàn)榛蠘?shù)脂在聚合過(guò)程中添加的胺類化合物促進(jìn)劑出現(xiàn)氧化。（基料樹(shù)脂在交聯(lián)完成后，少數(shù)的胺類化合物促進(jìn)劑游離附著于高分子網(wǎng)格鏈之間，與空氣接觸容易被氧化）

高于300℃后，由于分子熱運(yùn)動(dòng)加劇，基料樹(shù)脂的開(kāi)始降解（聚苯乙烯降解溫度為240度），涂層內(nèi)部質(zhì)量下降，穩(wěn)定的分子結(jié)構(gòu)被破壞，涂層出現(xiàn)開(kāi)裂。

酚醛環(huán)氧乙烯基酯玻璃鱗片涂層的基料樹(shù)脂出現(xiàn)降解的情況下，涂層不可避免的要開(kāi)始破壞（酚醛環(huán)氧的分解溫度360℃），玻璃鱗片雖然存在可以控制破壞，形式為分層破壞，但對(duì)于一個(gè)很大面積的涂層表面來(lái)說(shuō)，這種破壞的修補(bǔ)工作量還是太大了。

所以從上面的試驗(yàn)結(jié)果清楚地表明：

1. 200℃時(shí)涂層的內(nèi)部材料沒(méi)有變化，200℃涂層的表面硬度有所提高，耐蝕性能和耐磨損性能不會(huì)有大的變化。

2. 耐溫試驗(yàn)試片的加熱升溫速度和降溫速度，都大于涂層在煙囪內(nèi)（鋼制煙囪帶有外保溫）工作的溫度沖擊速度，涂層在抗熱沖擊的性能上表現(xiàn)優(yōu)越。

3. 涂層使用溫度不能超過(guò)300℃，即使短時(shí)間（1小時(shí)）300度的煙氣沒(méi)有直接造成涂層開(kāi)裂，涂層的使用年限也會(huì)受到很大的影響。

4.       總之，以酚醛環(huán)氧乙烯基酯玻璃鱗片為核心的VEGF復(fù)合涂層防腐蝕體系，在200℃以下溫度長(zhǎng)期工作的穩(wěn)定性是沒(méi)有問(wèn)題。適合使用在不設(shè)置GGH的脫硫煙囪內(nèi)，既耐腐蝕、耐磨損、局部易修復(fù)。

 

4.4 VEGF材料的耐腐蝕

VGEF類玻璃鱗片復(fù)合材料在國(guó)內(nèi)外的FGD（包括前入口處煙氣中）運(yùn)行多年，均有大量的成功應(yīng)用案例，所以VEGF耐腐蝕性是完全滿足煙囪中的使用要求，同時(shí)我們也把VEGF試片浸泡在10%的稀硫酸和20%的NaOH溶液中，放置25天后，試片顏色沒(méi)有改變，表面光滑，且無(wú)粘性物質(zhì)附著，說(shuō)明VEGF材料完全能夠滿足煙囪中腐蝕條件，包括在沒(méi)有GGH裝置中的煙囪的防腐蝕。

 

5、VEGF材料的耐腐蝕襯里的經(jīng)濟(jì)性

    如前文所述，如采用VEGF鱗片復(fù)合材料，在FGD裝置中可以省卻GGH裝置，這個(gè)FGD建設(shè)費(fèi)用可節(jié)省4200萬(wàn)元/2臺(tái)GGH（其中2 臺(tái)GGH的設(shè)備村身費(fèi)用達(dá)3600萬(wàn)，其它安裝等費(fèi)用達(dá)600萬(wàn)）;同時(shí)，以約4000平米的煙囪為計(jì)算單位，VEGF鱗片襯里的防腐蝕費(fèi)用為約400萬(wàn)，每臺(tái)煙囪的襯鈦合金成本約為1200萬(wàn)防腐蝕增加費(fèi)用，襯鎳基合金板的費(fèi)用約為1000萬(wàn)；雖然采用VEGF材料在15年左右會(huì)進(jìn)行維修和防護(hù)，但也可根據(jù)情況進(jìn)行局部或者是全部的防腐蝕處理，所以采用VEGF材料作為防腐蝕襯里具有相當(dāng)?shù)慕?jīng)濟(jì)性競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)，尤其在老電廠的煙囪的防腐蝕改造，尤其具有更大的競(jìng)爭(zhēng)性。

 

6、VEGF涂層的應(yīng)用案例

目前國(guó)內(nèi)采用鱗片復(fù)合材料在鋼煙囪內(nèi)襯的應(yīng)用案例基本沒(méi)有，但是國(guó)外尤其是日本已成熟地應(yīng)用鱗片復(fù)合材料內(nèi)襯于煙囪中，如日本富士樹(shù)脂工業(yè)株式會(huì)社等，泰國(guó)石化集團(tuán)1994的電廠脫硫煙囪，90年代在臺(tái)灣的幾個(gè)大型化纖項(xiàng)目（臺(tái)塑集團(tuán)、南亞集團(tuán)）的電廠中的煙囪防腐蝕等得到使用。目前在國(guó)內(nèi)一些非煙囪（如FGD煙道）中的防防腐蝕已正常使用10年了，沒(méi)有任何大修。

 

7、結(jié)論

    綜上所述，VEGF復(fù)合材料完全可以勝任電廠中的煙囪防腐蝕應(yīng)用需要，不論FGD總體裝置中是否設(shè)置有GGH，VEGF材料在煙囪的防腐蝕應(yīng)用均具有明顯的綜合經(jīng)濟(jì)性和技術(shù)可行性，尤其是對(duì)于舊電廠中的煙囪的改造有較大的實(shí)際指導(dǎo)意義。